{"id":6500,"date":"2020-11-18T07:01:37","date_gmt":"2020-11-18T07:01:37","guid":{"rendered":"https:\/\/www.kaysuns.com\/?p=6500"},"modified":"2025-06-30T08:08:47","modified_gmt":"2025-06-30T08:08:47","slug":"analisis-de-fugas-en-la-industria-petroquimica-tuberia-duplex-2205","status":"publish","type":"blog","link":"https:\/\/www.kaysuns.com\/es\/blog\/analisis-de-fugas-en-la-industria-petroquimica-tuberia-duplex-2205\/","title":{"rendered":"An\u00e1lisis de fugas en la industria petroqu\u00edmica - 2205 Duplex Pipe"},"content":{"rendered":"

Debido a su mayor resistencia a la corrosi\u00f3n, tubos de acero inoxidable d\u00faplex<\/a> son ampliamente utilizados en industrias petroqu\u00edmicas y otras industrias con entornos de medios hostiles. Aunque el acero d\u00faplex tiene una buena resistencia a la corrosi\u00f3n, las fugas en la industria petroqu\u00edmica a menudo ocurren debido a la corrosi\u00f3n de las tuber\u00edas d\u00faplex u otras razones.<\/p>\n\n\n

\n
\"fuga
fuga en la industria petroqu\u00edmica<\/figcaption><\/figure>\n<\/div>\n\n\n

Despu\u00e9s de una operaci\u00f3n a corto plazo del intercambiador de calor de gas de acero inoxidable d\u00faplex, apareci\u00f3 una fuga en la industria petroqu\u00edmica. Podemos analizar exhaustivamente las razones de la fuga a corto plazo y la falla del tubo de intercambio de calor a trav\u00e9s de los m\u00e9todos de detecci\u00f3n de morfolog\u00eda de corrosi\u00f3n, metalograf\u00eda, dureza, etc., combinados con el entorno de corrosi\u00f3n del tubo de intercambio de calor, y brindar soporte t\u00e9cnico para posterior protecci\u00f3n contra la corrosi\u00f3n.<\/p>\n\n\n\n

\n\n\n\n

An\u00e1lisis de proceso<\/strong><\/p>\n\n\n\n

El material del tubo del intercambiador de calor probado es acero inoxidable d\u00faplex 2205 (0Cr22Ni5Mo3N), el medio es aceite y gas y la temperatura es de 80 \u00b0 C.<\/p>\n\n\n\n

El petr\u00f3leo y el gas contienen una gran cantidad de sulfuro de hidr\u00f3geno, i\u00f3n cloruro y di\u00f3xido de hidr\u00f3geno, que pertenecen a la corrosi\u00f3n a baja temperatura de cloruro de hidr\u00f3geno + sulfuro de hidr\u00f3geno + di\u00f3xido de hidr\u00f3geno en un medio complejo. Cuando pH>7, el mecanismo de da\u00f1o dominante es la corrosi\u00f3n por agua \u00e1cida; cuando pH<7, el mecanismo de da\u00f1o dominante es la corrosi\u00f3n por \u00e1cido clorh\u00eddrico. Adem\u00e1s, la presencia de sulfuro de hidr\u00f3geno provocar\u00e1 agrietamiento por corrosi\u00f3n bajo tensi\u00f3n<\/a> de acero al carbono y acero de baja aleaci\u00f3n en un entorno h\u00famedo de sulfuro de hidr\u00f3geno, y la presencia de iones cloruro provocar\u00e1 el agrietamiento por corrosi\u00f3n bajo tensi\u00f3n por cloruro del acero inoxidable austen\u00edtico. Debido al problema del proceso de tratamiento del petr\u00f3leo y el gas, la inyecci\u00f3n de amoniaco tambi\u00e9n puede producir corrosi\u00f3n por cloruro de amonio.<\/p>\n\n\n\n

An\u00e1lisis del aspecto y comportamiento del material de la tuber\u00eda con fugas.<\/strong><\/p>\n\n\n\n

2.1 Macromorfolog\u00eda<\/p>\n\n\n\n

El intercambiador de calor es un intercambiador de calor de tubo en forma de U, el codo es un tubo liso, que se ha sometido a un tratamiento de soluci\u00f3n de acuerdo con los requisitos de dise\u00f1o, y el tubo recto es un tubo en espiral procesado por laminaci\u00f3n. Las caracter\u00edsticas macrosc\u00f3picas de la placa de tubos del intercambiador de calor con fugas y el interceptado tubo de intercambio de calor<\/a> son como sigue:<\/p>\n\n\n\n

(1) El n\u00famero y las caracter\u00edsticas de distribuci\u00f3n de los tubos de fuga de los tubos del intercambiador de calor. El n\u00famero de tubos con fugas en la placa de tubos supera los 30; las ubicaciones de los tubos con fugas est\u00e1n distribuidas de forma irregular.<\/p>\n\n\n\n

(2) Inspecci\u00f3n por muestreo de las caracter\u00edsticas de la superficie exterior del tubo de intercambio de calor. La superficie exterior de la ranura giratoria del tubo de intercambio de calor con fugas tiene una gran cantidad de defectos de rodadura. Aunque el n\u00famero de tales defectos es grande pero la profundidad es relativamente poco profunda, obviamente no es la raz\u00f3n por la cual la operaci\u00f3n a corto plazo del tubo de intercambio de calor se agrieta y tiene fugas, pero no se descarta que contin\u00fae expandi\u00e9ndose durante funcionamiento a largo plazo del dispositivo.<\/p>\n\n\n\n

(3) Las caracter\u00edsticas de da\u00f1o por corrosi\u00f3n de la superficie interior del tubo de intercambio de calor muestreado. La superficie interna del tubo cerca de la placa del tubo tiene las picaduras de corrosi\u00f3n m\u00e1s picantes. A medida que aumenta la distancia desde la placa del tubo, la corrosi\u00f3n por picadura correspondiente se reduce gradualmente. La poca profundidad de las picaduras en la superficie interior del tubo de intercambio de calor no debe ser la causa del funcionamiento a corto plazo del tubo de intercambio de calor que se agrieta y tiene fugas.<\/p>\n\n\n\n

2.2 An\u00e1lisis metalogr\u00e1fico<\/p>\n\n\n\n

Observe la estructura local de las secciones transversal y longitudinal de la secci\u00f3n de la tuber\u00eda a trav\u00e9s de un microscopio metalogr\u00e1fico. La estructura de la matriz est\u00e1 compuesta por precipitados de austenita con bandas de ferrita. Las dos fases son aproximadamente equivalentes en n\u00famero. Los precipitados de austenita se rayan a lo largo de la direcci\u00f3n de laminaci\u00f3n de la tuber\u00eda de acero. Distribuci\u00f3n entre fases.<\/p>\n\n\n\n

Hay una zona de deformaci\u00f3n obvia cerca de la ranura en espiral en la superficie exterior de la secci\u00f3n de tuber\u00eda, y la zona de deformaci\u00f3n rodea completamente la ranura en espiral por laminaci\u00f3n. Adem\u00e1s, se encuentra que el fondo de parte de la ranura en espiral tiene una grieta de laminaci\u00f3n con una longitud de aproximadamente 100 \u03bcm en su superficie lateral, lo que indica que la presi\u00f3n del proceso de hilado es muy grande; la existencia de la zona de deformaci\u00f3n del proceso de hilado indica que el tubo de intercambio de calor en espiral no ha sido procesado despu\u00e9s del proceso de hilado. Realice el tratamiento de recocido de alivio del estr\u00e9s de la soluci\u00f3n.<\/p>\n\n\n\n

2.3 An\u00e1lisis de composici\u00f3n qu\u00edmica<\/p>\n\n\n\n

Seg\u00fan los resultados del an\u00e1lisis, excepto por la ligera diferencia en los datos de nitr\u00f3geno, otros componentes cumplen con el est\u00e1ndar de material 2205.<\/p>\n\n\n\n

2.4 Prueba de dureza<\/p>\n\n\n\n

Las posiciones de detecci\u00f3n de dureza se seleccionan respectivamente en la superficie interior de la parte inferior de la ranura en espiral del tubo de intercambio de calor en espiral y en la superficie interior del tubo sin procesar la ranura en espiral.<\/p>\n\n\n\n

An\u00e1lisis de resultados de inspecci\u00f3n<\/strong><\/p>\n\n\n\n

Con base en los resultados de la inspecci\u00f3n anterior, se concluye que la composici\u00f3n qu\u00edmica y la estructura de la matriz (ferrita + austenita en bandas) de la tuber\u00eda seleccionada cumplen b\u00e1sicamente con los requisitos de la norma de acero d\u00faplex 2205. Los principales problemas son los siguientes.<\/p>\n\n\n\n

(1) Hay muchos defectos de microgrietas en la pared interior<\/p>\n\n\n\n

A trav\u00e9s del an\u00e1lisis metalogr\u00e1fico, se encuentra que existe una gran cantidad de microgrietas en las partes cercanas a la expansi\u00f3n del cabezal del tubo o en las partes alejadas del cabezal del tubo. Este fen\u00f3meno muestra que estas grietas se han formado durante el proceso de laminado de tubos.<\/p>\n\n\n\n

(2) Hay muchos defectos de procesamiento.<\/p>\n\n\n\n

Hay una zona de deformaci\u00f3n obvia cerca de la ranura en espiral en la superficie exterior del tubo de intercambio de calor, y la zona de deformaci\u00f3n rodea completamente la ranura en espiral procesada por laminaci\u00f3n. Adem\u00e1s, hay grietas rodantes en la parte inferior de las ranuras en espiral de algunos tubos de intercambio de calor. La existencia de grietas en el proceso de laminaci\u00f3n indica que la tensi\u00f3n de procesamiento es muy grande; la existencia de la zona de deformaci\u00f3n del proceso de laminaci\u00f3n indica que el tubo de intercambio de calor en espiral no ha sufrido un recocido de alivio de tensi\u00f3n de soluci\u00f3n o un recocido de alivio de tensi\u00f3n insuficiente despu\u00e9s del procesamiento.<\/p>\n\n\n\n

(3) Da\u00f1os por picaduras locales<\/p>\n\n\n\n

Despu\u00e9s de un breve per\u00edodo de funcionamiento, se han producido muchos hoyos, pero no muy profundos (aproximadamente 100 \u03bcm) en la pared interna del tubo de intercambio de calor. La aparici\u00f3n de estas picaduras de corrosi\u00f3n indica que los tubos de intercambio de calor de este lote tienen una resistencia insuficiente a las picaduras en el medio de trabajo, lo que obviamente afectar\u00e1 la vida \u00fatil de los tubos de intercambio de calor.<\/p>\n\n\n\n

(4) Dureza<\/p>\n\n\n\n

Los resultados de la prueba muestran que la dureza de la ranura en espiral procesada es obviamente mayor que la del \u00e1rea sin procesar, y la dureza del tubo de intercambio de calor es mayor, lo que aumentar\u00e1 la fragilidad del tubo y disminuir\u00e1 la dureza pl\u00e1stica. Muestra que la deformaci\u00f3n del tubo de intercambio de calor es demasiado grande cuando se procesa la ranura en espiral y no se realiza el tratamiento de alivio de tensi\u00f3n o el tratamiento de alivio de tensi\u00f3n es insuficiente despu\u00e9s del procesamiento.<\/p>\n\n\n\n

Bas\u00e1ndose en el an\u00e1lisis anterior, el fallo de la fuga de la cabeza del tubo de intercambio de calor se debe a que el tubo del intercambiador de calor est\u00e1 en un sulfuro de hidr\u00f3geno h\u00famedo ambiente corrosivo<\/a>Adem\u00e1s, la precipitaci\u00f3n de la fase de martensita, la alta dureza y la concentraci\u00f3n de tensiones provocadas por el proceso de expansi\u00f3n e hilatura aumentan considerablemente la sensibilidad al agrietamiento por corrosi\u00f3n bajo tensi\u00f3n por sulfuro. Al mismo tiempo, las materias primas del tubo de intercambio de calor no cumplen las normas de calidad, y hay un gran n\u00famero de microfisuras longitudinales en la pared interior. Aunque la longitud de estas microfisuras es corta, se expandir\u00e1n r\u00e1pidamente y formar\u00e1n una penetraci\u00f3n bajo la promoci\u00f3n de la corrosi\u00f3n bajo tensi\u00f3n por sulfuro durante el funcionamiento. grieta.<\/p>\n\n\n\n

Se recomienda que se evite el da\u00f1o de la superficie durante el proceso de laminaci\u00f3n, y que se lleve a cabo un tratamiento de soluci\u00f3n de todo el tubo despu\u00e9s del procesamiento para evitar fugas en la industria petroqu\u00edmica.<\/p>\n\n\n\n

publicado por proveedor de accesorios de tuber\u00eda de acero inoxidable<\/a>, KAYSUNS.<\/p>","protected":false},"featured_media":6501,"template":"","categories":[186],"tags":[],"class_list":["post-6500","blog","type-blog","status-publish","has-post-thumbnail","hentry","category-stainless-steel-knowledge"],"yoast_head":"\nAnalysis of Leakage in Petrochemical Industry - 2205 Duplex Steel Pipe<\/title>\n<meta name=\"description\" content=\"Duplex stainless steel pipes has good corrosion resistance, but leakage in petrochemical industry often occurs due to some reasons.\" \/>\n<meta name=\"robots\" content=\"index, follow, max-snippet:-1, max-image-preview:large, max-video-preview:-1\" \/>\n<link rel=\"canonical\" href=\"https:\/\/www.kaysuns.com\/es\/blog\/analisis-de-fugas-en-la-industria-petroquimica-tuberia-duplex-2205\/\" \/>\n<meta property=\"og:locale\" content=\"es_ES\" \/>\n<meta property=\"og:type\" content=\"article\" \/>\n<meta property=\"og:title\" content=\"Analysis of 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